材料溫度/℃壓力/Pa最大溶解度/（mol·L-1）去離子水去離子水+5%減縮劑K2SO422±21.01×1050.710.58從圖5中可以看出，A、B組中最初溶解的K2SO4量分別為1.11g和0.78g,說明摻入SRA會降低K2SO4的溶解量，與前面的結(jié)果吻合。這里只列出曲線總體的擬合結(jié)果，摻入SRA的溶液中K2SO4濃度曲線斜率比只含有去離子水的溶液濃度曲線斜率小42.9%.實際上，各個時間段中K2SO4在A組中的溶解速率基本都要小于K2SO4在B組中的溶解速率。這證實了SRA的存在降低了K2SO4溶解和電離到這種“低極性”溶劑中的能力。

圖5減縮劑對硫酸鹽溶解速度的影響

因為堿性的硫酸鹽是促凝成分的一種，所以SRA抑制硫酸鹽的溶解會使得水化速度出現(xiàn)延遲，與前面觀察到的水泥累積放熱量降低和砂漿終凝時間滯后相一致。同時，溶液中OH-濃度的降低會使得砂漿孔隙溶液的堿度也降低，同樣不利于產(chǎn)物的生成與穩(wěn)定存在，這些是SRA使得混凝土強度發(fā)展出現(xiàn)延遲的原因。

此外，許多研究表明，由于SRA的蒸發(fā)速率與被產(chǎn)物或骨料吸附的速率小于水，SRA在混凝土孔隙溶液中的濃度會隨著水化反應(yīng)的進行而增加。SRA使得K2SO4溶解速度和最大溶解度降低，對于低水膠比的混凝土，其本身水分含量少，若由于環(huán)境的干燥效應(yīng)再流失過快，會使得SRA的濃度進一步增加，導(dǎo)致K2SO4的溶解進一步被抑制，可能會使得混凝土前期強度降幅增大。因此，對于在干燥環(huán)境下澆筑的低水膠比混凝土，需要格外注意SRA的摻量與養(yǎng)護措施。

2.4減縮劑對漿體的水化程度和砂漿抗壓強度的影響

圖6顯示了摻入SRA對砂漿強度和漿體水化程度的影響。摻入SRA后，砂漿3d、7d抗壓強度分別降低了32.5%和17.4%,但28d抗壓強度只降低了5.2%,說明摻入SRA對砂漿前期抗壓強度的影響明顯。隨著水化反應(yīng)的進行，雖然SRA降低了K2SO4的溶解速度和孔隙溶液的堿度，但是K2SO4的量在漿體中不足以達到過飽和，還是會被持續(xù)消耗掉以生產(chǎn)AFm、AFt等水化產(chǎn)物，而溶液中的堿度也會增加，砂漿后期強度得以回升。這可以從A、B組在不同齡期的水泥水化程度得到驗證。雖然3d時A組中的水泥水化程度比B組高30.6%,但是在28d時二者僅相差4.0%.重新拌合的C、D組也出現(xiàn)了一種十分值得關(guān)注的現(xiàn)象。

盡管部分水化產(chǎn)物在15min時被破壞，但是A、C組的強度基本相同，而B、D組的強度出現(xiàn)了較大差異。延遲加入SRA的D組在3d、7d和28d時的抗壓強度比B組分別高15.4%、7.4%和2.8%,而且28d抗壓強度只比A組低2.5%,這表明延遲摻入SRA有利于砂漿強度發(fā)展，與前面研究的砂漿凝結(jié)時間呈現(xiàn)一致性。在摻入SRA前使水泥進行一段時間的水化，生成部分水化產(chǎn)物，可以降低摻入SRA帶來的負面影響。從水泥水化程度情況來看，這一結(jié)論同樣可以得到印證。

圖6減縮劑對（a）砂漿抗壓強度和（b）水泥水化程度的影響

D組中的水泥水化程度在3d、7d時分別比B組高15.3%和6.1%,28d的水化程度也只比A組低1.6%.由此可以得出，在實際施工中，混凝土攪拌機可以采用兩步拌合的方式摻入SRA,從而降低SRA對前期強度發(fā)展的不利影響。

3結(jié)論

（1）摻入減縮劑延長了砂漿的凝結(jié)時間，使得水泥96h內(nèi)的水化放熱速率降低，且累積放熱量減少了19.8%.減縮劑主要使砂漿前期強度顯著降低，齡期為3d時降低了32.5%,28d時只降低了5.2%,水泥水化程度與此類似。

（2）含有減縮劑的合成孔隙溶液、去離子水溶液表面張力與減縮劑濃度呈雙線性關(guān)系。在達到閾值前減縮劑顯著降低溶液表面張力，超過閾值后減縮劑會在溶液內(nèi)部累積，延遲水泥水化進程，并不會在氣液界面繼續(xù)起到降低表面張力的作用。

（3）因為減縮劑會降低混合溶液的極性，從而降低類似硫酸鹽的堿性物質(zhì)溶解和電離到這種“低極性”溶劑中的能力，所以堿性離子濃度比普通水泥漿體孔隙溶液中的要小。因此，通過提高堿度和降低促凝成分之一的硫酸鹽的溶解速度可直接影響水泥的水化速度、水化程度，延緩砂漿的強度發(fā)展。（4）采用兩步混合的方法延遲摻入減縮劑有利于降低減縮劑對砂漿強度的負面影響。在實際施工中，混凝土攪拌機可以預(yù)先加入部分水?dāng)嚢柽m當(dāng)時間，再加入余下水和SRA的混合液在路途中完成第二階段的攪拌，從而降低強度發(fā)展滯后的程度。