4數(shù)值仿真結(jié)果

4.1液滴形變

圖6是計算流體力學后處理軟件所得到的聚合物液滴各時刻形態(tài)圖［條形柱表示POE相（Phase-2）的體積分數(shù)］。可以看出，PS細絲在POE基質(zhì)中變形趨勢大致與實驗過程一致。

圖6聚合物液滴形態(tài)隨時間演化（仿真）

由計算流體力學后處理軟件所得到的液滴形態(tài)變化圖，可以看到液滴由最初的圓柱形變化成橢球形，再由橢球形變化成球形。與實驗所得到的各時刻形態(tài)圖液滴變化趨勢相同，時間上略有誤差，可能是由于基質(zhì)導熱速率、加熱臺功率，以及室溫的影響。

圖7為數(shù)值仿真過程中液滴三軸隨時間演化規(guī)律。綜合對比圖4和圖7，數(shù)值仿真軟件與實驗過程中球形液滴的三軸長度變化趨勢基本一致?？梢钥闯觯隗w積保持不變的假設(shè)下，球形液滴的第二半軸和第三半軸變形頻帶是不一致的。該結(jié)果表明一些黏彈性液滴的變形和收縮不嚴格符合仿射變形假設(shè)（即第三半軸W始終等于第二半軸B），這與文獻結(jié)果類似。數(shù)值仿真結(jié)果中液滴最終形態(tài)不是一個三軸長度相等的球形，主要原因是仿真過程中使用的非牛頓流體的本構(gòu)模型只對黏性項進行了修改，而忽視了彈性應(yīng)力的影響，因此與理論計算結(jié)果有一定誤差。

圖7 230℃時PS液滴在POE基質(zhì)中的三軸時間演化（仿真）

4.2界面張力與黏度比

為了研究黏度比對聚合物體系界面張力的影響，選擇PS/POE聚合物體系，流場域模型及網(wǎng)格數(shù)目不變化，邊界條件、多相流模型等其他條件不變化，只改變黏度模型中的零剪切黏度，所用PS/POE材料的零剪切黏度來自表1，結(jié)合數(shù)值仿真殘差值與形態(tài)圖，確定仿真收斂時間。圖8為不同黏度比下仿真得到的液滴形態(tài)圖，條形柱表示POE相（Phase-2）的體積分數(shù)。

圖8不同黏度比系統(tǒng)下液滴形態(tài)隨時間演化圖：（a－c）黏度比0.94，（d－f）黏度比0.46，（g－i）黏度比0.29，（j－l）黏度比0.16

觀察液滴最后由橢球到球形的形態(tài)變化過程，利用界面張力計算模型，計算出不同黏度比下聚合物體系的界面張力，如圖9所示。

圖9黏度比與界面張力關(guān)系圖

可以看出，系統(tǒng)黏度比從0.16~0.94逐漸增大的過程中，PS/POE體系的界面張力隨黏度比的增大而增加。

5結(jié)論

采用數(shù)值模擬技術(shù)研究PS/POE體系界面張力，著重考察了PS/POE體系的黏度比對界面張力的影響，系統(tǒng)黏度比越大，聚合物界面張力越大，兩者呈正相關(guān)關(guān)系。同時，進一步優(yōu)化實驗步驟，更新實驗裝置，采用橢球液滴回縮法測量PS/POE體系界面張力，對比分析了數(shù)值仿真與實驗過程中液滴在流場作用下的流變行為，液滴形態(tài)變化過程接近，模擬結(jié)果與實驗結(jié)果吻合較好。測量得到PS/POE體系在230℃，液滴直徑為1.79 mm時的界面張力值為0.397 mN/m，進一步驗證了數(shù)值模擬方法的可靠性。本文的有關(guān)研究結(jié)果，對聚合物共混物的改性優(yōu)化、實驗測量聚合物體系界面張力以及數(shù)值仿真模擬多相流具有一定的參考價值。然而，現(xiàn)有的理論只考慮了體系的黏性特性，而忽略了彈性特性。結(jié)合實驗與仿真，可以看到，理論模型對于球形液滴的描述還存在一定的誤差，因此，在后續(xù)的研究中，通過二次開發(fā)將彈性因素加載到理論模型中，進一步優(yōu)化理論模型，能夠更準確描述流場中液滴變形行為。

定性分析聚合物界面張力與系統(tǒng)黏度比之間的關(guān)系——實驗

定性分析聚合物界面張力與系統(tǒng)黏度比之間的關(guān)系——數(shù)值模擬

定性分析聚合物界面張力與系統(tǒng)黏度比之間的關(guān)系——數(shù)值仿真結(jié)果、結(jié)論